在催化劑制備罐設(shè)計(jì)的過(guò)程中，使用的橢圓封頭的開孔的接管結(jié)構(gòu)會(huì)對(duì)其結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生不會(huì)程度的影響，遇到較大的管道載荷，經(jīng)過(guò)管道載荷和內(nèi)壓共同的作用下，橢圓封頭開孔接管結(jié)構(gòu)不連續(xù)引起的彎曲應(yīng)力具有一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的性質(zhì)。   

   在對(duì)其應(yīng)力大小進(jìn)行分析的過(guò)程中，我們目前可采用有限元分析方法，對(duì)橢圓封頭開孔接管結(jié)構(gòu)局部的實(shí)際力學(xué)行為進(jìn)行分析研究，以彈性應(yīng)力分析和塑性失效準(zhǔn)則、彈塑性失效準(zhǔn)則為基礎(chǔ)，對(duì)局部應(yīng)力強(qiáng)度進(jìn)行了安全評(píng)定。根據(jù)三維橢圓封頭軸向開孔接管的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和載荷特性，計(jì)算采用三維力學(xué)模型。網(wǎng)格劃分采用20節(jié)點(diǎn)六面體單元，并對(duì)接管與封頭過(guò)渡區(qū)域網(wǎng)格加密，共109196個(gè)節(jié)點(diǎn)，24865個(gè)單元。  

    利用這種分析方法能夠?qū)ζ湓谕廨d荷和內(nèi)壓共同作用以及內(nèi)壓作用下進(jìn)行了分別計(jì)算，從而計(jì)算出橢圓封頭開孔接管局部不連續(xù)處的應(yīng)力分布狀態(tài)。在應(yīng)力處沿封頭壁厚方向選取路徑進(jìn)行線性化處理，并將兩種工況作用下的應(yīng)力分類結(jié)果進(jìn)行比較。  

   經(jīng)過(guò)對(duì)比可知，在管道外載荷和內(nèi)壓共同作用下，橢圓封頭開孔接管結(jié)構(gòu)局部不連續(xù)引起的彎曲應(yīng)力具有一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的性質(zhì)，并且隨著管道外載荷的增大，一次應(yīng)力成分占的比例越大。  

  經(jīng)過(guò)以上對(duì)橢圓封頭局部應(yīng)力的分析我們可以看出來(lái)，該方法能夠有效的對(duì)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)進(jìn)行分析，避免了應(yīng)力分類的盲目，以塑性失效準(zhǔn)則、彈塑性失效準(zhǔn)則為基礎(chǔ)的分析設(shè)計(jì)，是與工程力學(xué)緊密結(jié)合的產(chǎn)物，它不僅解決了壓力容器常規(guī)設(shè)計(jì)中無(wú)法解決的問(wèn)題，也是容器設(shè)計(jì)觀念與方法上的一個(gè)飛躍。

   (1)不銹鋼封頭進(jìn)行熱壓時(shí)，應(yīng)將上下胎模進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度應(yīng)在150℃以上。

(2)毛坯鋼板出爐后，應(yīng)立即放到胎膜上，同時(shí)還要清理毛坯上的氧化皮和雜物，并迅速校正，以保證沖壓時(shí)溫度不低于終壓溫度。

(3)對(duì)于薄壁封頭，為了避免出現(xiàn)鼓包皺褶等現(xiàn)象，可采用兩次成形法。一次沖壓應(yīng)采用比上沖模直徑小200mm左右的下拉環(huán)，將毛坯沖壓成碟形；第二次沖壓則采用與封頭規(guī)格相配合的上下模具，后沖壓成型工。

(4)對(duì)橢圓封頭進(jìn)行壓制時(shí)，速度應(yīng)與厚度相適應(yīng)，以免造成封頭減薄量過(guò)大或終壓溫度過(guò)低。

 具有不同的生產(chǎn)工藝和流程，在加工中需要根據(jù)的情況進(jìn)行生產(chǎn)和加工，不同性質(zhì)的橢圓封頭管件在加工中需要注意一些事項(xiàng)。以橢圓封頭為倒，若做長(zhǎng)半徑橢圓封頭，首先要要先選定橢圓封頭鋼管的規(guī)格，提出管料，選用有的鋼管進(jìn)行生產(chǎn)。推制彎頭具有的擴(kuò)徑率，通過(guò)理論計(jì)算，一般擴(kuò)徑率在33%－35%之間，倒推回去。短半徑219mm的一般的擴(kuò)徑率為50%。選好原料后，按橢圓封頭規(guī)格下料，再考慮曲率半徑, 比如，90°的彎頭，通過(guò)其曲率可以算出下多長(zhǎng)料可加工出90°的彎頭。